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除氧器排氣回收裝置

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除氧器排氣回收裝置

  • 所屬分類:除氧器排氣回收裝置

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  • 發布日期:2020/05/13
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除氧器排氣回收裝置

除氧器排氣回收裝置概述:

除氧器排氣回收除氧器排氣回收裝置-介紹鍋爐熱力除氧器在通入蒸汽進行除氧后,有大量閃蒸汽排空,不僅浪費了能源而且對環境造成影響。


除氧器排氣回收裝置原理述:

射水抽汽方式的噴射式混合加熱器為主設備,設計了幾種熱力除氧器排氣回收系統,用戶可以很方便地將其與除氧器連接,將閃蒸汽回收。

回收裝置中的噴射式混合加熱器利用具有一定壓力的水通過特制噴咀噴射,在噴咀喉部形成低壓將從除氧器排出的蒸汽乏汽吸入,使乏汽與水混合制成熱水,然后進入氣水分離罐,氣水混合物沿罐切線方向旋轉運動,不凝性氣體與水分離,從自動排氣閥排出,熱水去除氧器。


除氧器排氣回收裝置用途:

用于熱電、石化、輕工、紡織、食品、造紙、鋼鐵、供熱等各種行業熱電廠鍋爐除氧器的乏汽回收。

除氧器排氣回收裝置

(1)回收到疏水箱

(2)高壓除氧器排氣回收到低除

(3)高壓除氧器排氣回收到低除

熱力除氧器排氣回收裝置-經濟性分析

以下列參數為例:

熱力除氧器排氣回收裝置:已知除鹽水補水每天350t,除鹽水壓力按0.5Mpa設計,排汽溫度110℃,排汽壓力0.02Mpa,除鹽水由20℃加熱到60℃,計算結果回復如下:

1、除氧器排氣回收回收除鹽水的計算:

由公式:GH=GP(hp2-hp1)/(hH-hp2)算得。

式中GH—混加器引射蒸汽流量(除氧器排汽量)

GP—混加器工作水的流量(除鹽水補水流量)

hp2—除鹽水60℃時的焓

hp1—除鹽水20℃時的焓

hH—除氧器排器汽化潛熱

GP =(350×1000)/(24×3600)=4.05kg/s

查表得hp2=251.5kJ/kg、hp1=84.3kJ/kg、hH=2691.3kJ/kg

代入上式中得GH =4.05×(251.5-84.3)÷(2691.3-251.5)

=4.05×167.2÷2439.8

=0.28kg/s

0.28×3600×24÷1000=24t/d

則一天回收除鹽水24噸。

混加器噴射系數的驗算:u= GH/GP=0.28÷4.05=0.069,工作水溫20℃時,混加器最大噴射系數可達umax=0.2,因此可以滿足工況要求。

2、除氧器排氣回收省煤量的計算:

回收的熱能Q=GH(hH-hp2)

=0.28×(2691.3-251.5)

=0.28×2439.8=683.14kJ/s

683.14×24×3600=59023641.6kJ/d

折算為每公斤6000Kar標準煤,日節煤59023641.6÷(6000×4.18)=2353.4kg/d=2.4t/d

則一天節省標準煤2.4噸。

3、除氧器排氣回收經濟性分析:

根據以上結果如該套裝置每年按8000小時運行計算,每噸煤按300元計算。

則年節煤2.4×8000÷24=800噸

年節資800×300=240000元=24萬元

年回收除鹽水24×8000÷24=8000噸

采用除氧器排氣回收裝置后會不會影響除氧效果

在除氧器運行工況相同,排汽門開度一樣的情況下,具體分析如下:

設排氣量為Q氣,除氧器內部壓力為P,大氣壓力為P0。在圖2中,設除氧器內部壓力為P,混合式加熱器內部壓力為Ph,除氧器排氣量為Qh,補水中溶解氧量為Q氧,對于氣水分離罐,自動排氣門排氣量為Q氣′。

在圖2所示系統中,Ph為補水的飽和壓力。

由于PhP-P0

則Qh>Q氣

△Q氣=Qh-Q氣,Q氧=Qh-Q氣′

若令Q氣=Q氣′

則△Q氣= Q氧

該式為熱力除氧器排氣回收裝置是否影響除氧效果的判別條件。

當△Q氣≥Q氧時,熱力除氧器排氣回收裝置不會影響除氧效果;

當△Q氣<Q氧時,可適當開大排氣門開度,令△Q氣>Q氧,亦不會影響除氧效果。

當排氣門開度適當開大時,排汽量也會增加,由于排汽經噴射式混合加熱器回收了,所以對經濟性不會產生不良影響。

氣水分離罐的設計

1、性能要求

要求氣水分離充分,在變工況條件下能夠穩定運行。

2、可行性分析

3、設計示例

兩臺參數相同的大氣式除氧器同時運行,要求用一套除氧器排氣回收裝置對乏汽進行回收,噴射式混合加熱器進口冷水由除鹽水母管接入,出口熱水分兩路分別注入每臺除氧器。


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關鍵詞:除氧器排氣回收裝置,除氧器回收裝置,排氣回收裝置

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